开头先扯些有的没的，总结一下个人理解
太阳向地球传递热能的方式的热辐射，人体感受到的热是热辐射和热对流综合作用的结果，假设忽略热辐射，那就只剩下热对流，是从空气向人体表面对流传热的结果，我们身体内部，就说五脏六腑吧，接受到的热能是通过热传导作用的，从人体表面向内部传递的。
当然所有的热量传递的过程都是十分复杂的，涉及到多种热量传递的方式，我们要想精确的求解问题，可以忽略一些影响较小的因素，只考虑影响较大的因素。
下面正经的部分开始了
参考：传热学 第五版 陶文铨 编著
下面是西交传热学的公开课，与书本是对应的
另外关于单位 K=C+273.15； /K=/C
导热基本定 Fouries law of heat conduction
负号代表热量传递方向与温度升高的方向相反
从困扰我的角度解释温度升高的方向（从下图可以看出，壁面1的温度大于壁面2的温度Tw1>Tw2。这里讲的温度升高的方向就是从Tw2 →\rightarrow Tw1，与热流量温度相反。而不是Tw2温度逐渐升高）
一、热传导 Fouries law
固体内部热量从温度较高部分传递到温度较低部分。如上图所示，壁面两侧的温度分别为Tw1和Tw2，通过壁面的热量称为热流量 Φ\Phi 。
Φ=−λATw1−Tw2L=−λA∂T∂x\Phi=-\lambda A\frac{T_{w1}-T_{w2}}{L}=-\lambda A \frac{\partial T}{\partial x} (3)
二、热对流 Newtons law of cooling
流体流过温度与之不同的固体壁面时，流体域固体间的热量传递过程
Φ=Ahf(tW1−Tf1)=Ahf△T\Phi= A h_{f} (t_{W1}-T_{f1}) = A h_{f} \triangle T (4)
q=hf(tW1−Tf1)=hf△Tq= h_{f} (t_{W1}-T_{f1}) = h_{f} \triangle T (5)
分类：1.起因： 强迫对流、自然对流 （自然对流即流体冷热部分密度不同引起的；强迫对流即由风机，水泵等引起的压差所造成）
2.是否发生相变：含有相变的对流，分为沸腾传热和凝结传热，伴随着水的气化和凝华。
物体通过电磁波来传递能量的形式，可以在真空中传播。热辐射伴随着能量形式的转换
发射时：从热能转化成辐射能； 吸收时： 从辐射能转化成热能。
（有待深入研究）
传热过程
Tf1−Tw1=ΦAhf1T_{f1}-T_{w1}=\frac{\Phi}{A h_{f1}} 热对流Tw2−Tw1=Φλ(A/L)T_{w2}-T_{w1}=\frac{\Phi}{\lambda (A/L) } 热传导Tf2−Tw2=ΦAhf2T_{f2}-T_{w2}=\frac{\Phi}{A h_{f2}} 热对流Tf1−Tf2=Φ(1Ahf1+LAλ+1Ahf2)T_{f1}-T_{f2}=\Phi(\frac{1}{A h_{f1}}+\frac{L}{A\lambda}+\frac{1}{A h_{f2}})
满足热平衡关系
导入微元的总热流量+微元内热源的生成热=导出微元的总热流量+微元热力学能的增量
热力学能的增量= ρc∂T∂t\rho c\frac{\partial T}{\partial t}
热源的生热=Q
三维非稳态导热微分方程可表示为
ρc∂T∂t=λ∂2T∂x2+λ∂2T∂y2+λ∂2T∂z2+Q\rho c\frac{\partial T}{\partial t}=\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial x^{2}}+\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial y^{2}}+\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial z^{2}}+Q
当导热系数为常数，可对上式进行改进
∂T∂t=λρc(∂2T∂x2+∂2T∂y2+∂2T∂z2)+Qρc\frac{\partial T}{\partial t}=\frac{\lambda}{\rho c} \left( \frac{\partial^{2} T}{\partial x^{2}}+ \frac{\partial^{2} T}{\partial y^{2}}+ \frac{\partial^{2} T}{\partial z^{2}} \right) +\frac{Q}{\rho c}
其中，可引入新的参数
热扩散率（热扩散系数/导温系数） k=λρck=\frac{\lambda}{\rho c}
导温系数由上下两部分组成，上部分导热系数代表单位时间内单位温度梯度所需的热流密度，表示物体传递热量的能力， λ\lambda 越大，传递的热量越高越快。下部分代表物体升高一度所需的热量， ρc\rho c 越小表示物体升温所需的热量越少。因此k越大物体传递温度的能力越强，物体内部温度平衡的越快。
同时，也可以根据求解问题的不同进行改进
1.稳态导热（与时间无关）： 0=λ∂2T∂x2+λ∂2T∂y2+λ∂2T∂z2+Q0=\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial x^{2}}+\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial y^{2}}+\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial z^{2}}+Q
2.稳态无内容热源：0=λ∂2T∂x2+λ∂2T∂y2+λ∂2T∂z20=\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial x^{2}}+\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial y^{2}}+\lambda \frac{\partial^{2} T}{\partial z^{2}}
常见边界条件可以分为三类，分别称为Dirichlet条件、Neumann条件和Robin条件，后两类分别对应了热传导和热对流两种状态。
1）规定边界上的温度值，对于非稳态导热
0,T_{w}=f_{1}(t)">t>0,Tw=f1(t)t>0,T_{w}=f_{1}(t)
2)规定了边界上的热流密度值
0,-\lambda (\frac{\partial T}{\partial n})_{w}=f_{2}(t)">t>0,−λ(∂T∂n)w=f2(t)t>0,-\lambda (\frac{\partial T}{\partial n})_{w}=f_{2}(t)
3）规定了边界上物体与周围流体间的表面传热系数及周围流体温度
−λ(∂T∂n)w=h(Tw−Tf)-\lambda (\frac{\partial T}{\partial n})_{w}=h(T_{w}-T_{f})
因此至少要给定两种以上的边界条件才能分析，如
不考虑热对流时，需给定结构一侧的温度，及热流密度，可以得出另一侧的温度。
或给定两侧的温度，可以得出热流密度
在实际的复杂问题中还涉及辐射边界条件和界面连续条件，在这里不做介绍。
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